Category Archives: Экологическая техника

Особо эффективный фильтрующий материал!

Во ВНИИИС Госстроя СССР депони­рованы в справочно-информационном отделе рукописи статей, направленные редакцией журнала

Василенко А. А., Кравчук А. М. О расчете перфорированных трубопро­водов для сбора воды. — Регистрацион­ный № 9677, опубликовано в Библиогра­фическом указателе рукописей, 1989, вып. VII.

Предлагается методика расчета пер­форированных трубопроводов для сбора воды в сооружениях очистки природных вод, разработанная на основании реше­ния уравнения движения жидкости с переменным расходом вдоль пути и экс­периментальных исследований. Приведено сравнение расчетных данных, полученных по методике, изложенной в СНиП 2.04.02—84 и данными авторов. Анализ результатов показал, что применение ме­тодики, приведенной в СНиП, в ряде слу­чаев дает значительную погрешность, что приводит к неудовлетворительной рат боте рассматриваемых сооружений.

>ДК 697.942

А. И. ПИРУМОВ, д-р техн. наук; О. В. ПРОВОЛОВИЧ, инж. (СантехНИИпроект); А. В. КАНАРСКИЙ, Л. Ф. ИРТЕГОВА, кандидаты техн. наук;

Т. В. ЧЕРЕЗОВА, инж. (Марийский филиал ВНИИБум); Н. В. ДОБРОСКОКИН, канд. техн. наук; Р. Н. КИБАРДИН, инж.; И. Н. ТУНИЦЫН, канд. техн. наук (НПО «Стеклопластик»); Р. Г. НОНЕЗОВ, канд. техн. наук; Л. К. КАЙПОКСИН, инж. (НПО «Ламинар»)

Депонировано

Во ВНИИИС Госстроя СССР депониро­ваны в справочно-информационном от­деле рукописи статей, направленные ре­дакцией журнала

УДК 624.97:621.175.3 Г о р д и н И. В., Пономаренко В. С., Замел и на. О. В. Характеристики не­равномерности водораспределения в

градирнях. — Регистрационный № 9698, опубликовано в Библиографическом ука­зателе рукописей, 1989, вып. VII.

Рассматриваются причины и техноло­гические последствия неравномерности водораспределения в градирнях. Теория и практика конструирования водораспре­делительных систем градирен исходит из двух средств повышения равномерно­сти орошения. Первое: увеличение ради­уса разбрызга отдельного сопла и рав­номерности орошения внутри факела.

Второе: повышение числа перекрываю­щихся факелов, благодаря увеличению числа сопел на единицу площади ороси­теля.

На основании экспериментальных ис­следований неравномерности факела отдельного сопла и группы сопел для оросителя в целом приводят характери­стики неравномерности водораспреде­ления для наиболее распространенных типоразмеров сопел. Пользование но­мограммами продемонстрировано на конкретном примере.

Подпись:Экологическая обстановка в Ленин­граде — ухудшается. Многие открытые водоемы оказались теперь непригодны­ми для купания, а населенные пункты из-за загрязненности воды лишились на­дежных источников водоснабжения.

Из выводов комиссии Ленинградского научного центра АН СССР по экологи­ческому состоянию Невской губы и во­сточной части Финского залива в 1,989 г. [1’1 следует: по колииндексу имеется превышение нормы В 10;—100 раз, от­дельные выбросы превышают норму в 10 0,00 раз. Содержание в воде таких веществ, как нефтепродукты, медь, цинк, ртуть, кобальт, кадмий, фенолы, часто оказываются выше предельно допусти­мых концентраций (ПДК). Из-за сильно­го загрязнения воды и грунтов обита­ющие в Невской губе рыбы практически на 100% поражены токсикозами.

В восточной части Финского залива, как и в Невской губе, наблюдается вы­сокий уровень фекального загрязнения и в первую очередь в донных частях от поступающих нерастворенных примесей сточных вод. Очистные сооружения трех крупных очистных станций, даже при их полной мощности, не смогут оправ­дать свое назначение из-за нерешенности вопроса с концентрированными осадка­ми, выделяемыми в результате очистки стоков, в количестве 30 тыс. м3/сут влажностью 96,5% или 21 тыс. м3/сут с приведенной влажностью 95%.

Проблема с осадками, а главное — их утилизация, оказалась более сложной для решения, чем очистка сточных вод. Она не решена в течение 10 лет в ре­зультате ошибочных предпосылок и дис­пропорции в отношениях к решениям вопросов очистки сточных вод и проб­лемы осадков. Уместно заметить, что такое положение с осадками наблюда­ется всюду, где решением этой пробле­мы по-настоящему не занимаются, от­чего вторичное загрязнение природной среды является неизбежным.

За последние несколько десятков лет состав сточных вод и, главным образом, осадков намного изменились. И если раньше осадки могли рассматриваться как ценное органическое удобрение, то теперь, вследствие наличия в них солей тяжелых металлов и других вредных веществ, такое использование является уже невозможным. Поэтому все внима­ние эксплуатационных организаций было обращено на максимальное уменьшение объема осадков и вынужденную доро­гую и сложную обработку их (механи­ческое обезвоживание, термическая суш-

@ М. А, Евилевич, А. 3. Евилевич, 1989,

ка), с последующей вывозкой осадков за пределы города в обширные накопи­тели.

Такой путь решения проблемы осад­ков оказывает отрицательное воздей­ствие на экологию города и на работу самих очистных станций. В конце концов выброшенные осадки ра/змьґваемьіе дож­дями, прямо или косвенно попадают в во­доемы, загрязняют грунтовые воды, за­ражают почву и атмосферу. Нерешен­ность этого вопроса также отрицательно сказывается и на экономике очистных станций. Так, например, эксплуатацион­ные расходы трех очистных станций в Ленинграде достигают 40 млн. p/год, из которых около половины затрачиваются на обработку осадков.

В 1987 г. авторами было разработано предложение и передано в горисполком по решению преблемы утилизации осад­ков сточных вод в Ленинграде. Осуще­ствление этого предложения предлагается путем пиролиза осадков совместно с размельченными твердыми бытовыми от­ходами. В дальнейшем, в январе 1988 г., на координационом совете АН СССР с участием горисполкома, санитарно-гиги­енических учреждений и ряда институ­тов было признано, что наиболее пер­спективно следующее комплексное ре­шение проблемы:

осадки сточных вод из первичных от­стойников совместно с размельченными твердыми бытовыми отходами подвер­гаются пиролизу с целью получения то­варных продуктов:

активный (избыточный) ил из вторич­ных отстойников подвергается биотехно­логической переработке в соответствии с предложением Всесоюзного научно-ис­следовательского технологического ин­ститута антибиотиков и ферментов с целью получения чистого белка и других продуктов.

Суть предлагаемого способа утилиза­ции осадков методом пиролиза сводится к следующему: сырые осадки из первич­ных отстойников в количестве 13 тыс. м3/ сут влажностью 95% совместно с раз­мельченными твердыми бытовыми отхо­дами подвергаются пиролизу.

Смешение осадков сточных вод и твер­дых бытовых отходов создает условия для решения проблемы утилизации. Здесь измельченные твердые бытовые отходы влажностью 40% действуют как ретур и частично как дезодорант, что дает воз­можность исключить: необходимость механического обезво­живания осадков. Экономия при этом капитальных затрат по трем очистным станциям составляет 13,5 млн. р. и эк­сплуатационных расходов 12 млн. р/год;

потребление флокулянта, необходимого при обезвоживании осадков, закупаемого в ФРГ;

концентрированный фугат после цен­трифугирования в количестве 25 тыс. м3/ сут, который поступает в отстойники;

не менее 50% аварийных иловых пло­щадок, требуемых по СНиПу при меха­ническом обезвоживании. Общая пло­щадь этих площадок составляет 100 га, а их стоимость рцвна 25,7 млн. р.;

необходимость в строительстве и эк­сплуатации метантенков.

Принципиальная схема пиролиза осад­ков сточных вод твердых бытовых от­ходов включает следующие стадии обра­ботки (рисунок). Все осадки из первич­ных отстойников влажностью 95% пере­качиваются по трубам на две пиролиз­ные станции (Южную и Северную, где имеются свалки для твердых бытовых отходов). Вначале осадки поступают в емкость для смешения.

Подпись: Принципиальная схема пиролиза ОСВ с размельченными бытовыми отходами 1 — отстойник; 2 — иловая насосная станция; 3 — илопровод; 4 — размельченные бытовые отходы; 5—-емкость для смешения; 6 — кран грейферный; 7 — питатель; 8 — топка; 9 — сушильная печь; Ю — высушенные отходы; // — пиролизная печь; 12 — топка; 13 — сухой продукт на склад- 14 — ^идкий продукт; /$ —сборник смоли; /£ —Г аз; /7 —скруббер; /5-г газгольдер В эту же емкость поступают размель­ченные отходы влажностью 40%. Смесь влажностью 75—80% поступает в су­шильную печь, где подсушивается до влажности 30—35%. Подсушенная смесь

затем поступает в пиролизную печь, где в течение 3—5 ч при температуре 300— 450°С подвергается процессу сухой пе­регонки (пиролиза). В результате пиро­лиза получается твердый порошкообраз­ный продукт (полукокс, пирокарбон), выгружаемый с одной стороны печи, ко­торый направляется на склад. С другой стороны печи, снизу, выгружается жид­кий продукт (смола, деготь), который идет на дальнейшую переработку. Свер­ху удаляется газ в газгольдер, исполь­зуемый как горючее. Этого газа вполне достаточно для осуществления процесса пиролиза.

Общее количество осадков сточных вод и твердых бытовых отходов в расчете на абсолютно сухое вещество 2650 т/сут или 950 тыс. т/год. По данным Н. М. По­повой, Е. В. Раковского и С. Н. Строга­нова из этого количества можно полу­чить; 50% пирокарбона, или 475 тыс. т/ год, 25% жидкого горючего продукта или 230 тыс. т/год, 152 горючего газа или 140 тыс. т/год.

По разработкам Е. В. Раковского из 230 тыс. т/год смолы или деггя можно получить дополнительно (кроме пиро­карбона и газа) воска около 19 тыс. т/ год, бензина 28 тыс. т/год, керосина 65 тыс. т/год.

Общая сумма чистой прибыли от ре­ализации продуктов пиролиза составля­ет 38 млн. р/год.

Что касается биотехнологической пере­работки активного ила, то необходимо отметить первоочередное значение про­изводства белка. Эта проблема волнует все человечество, которое испытывает дефицит белка на 50—60%. Между тем именно от белка зависит биологический и генетический потенциал людей. Белка не хватает людям и животным. В на­стоящее время вопрос о белковых кормах рассматривается как главный вопрос жи­вотноводства, от которого во многом зависит реализация Продовольственной программы.

Внимание ученых давно было обраще­но на новые источники получения белка из отходов. Одним из таких богатых источников несомненно является актив­ный ил, который благодаря жизнедея­тельности окислительных бактерий со­держит до 50% белка (в расчете на абсолютно сухую массу). В белке на­ходятся почти все необходимые пита­тельные вещества (аминокислоты, микро­элементы, витамины группы В, в том числе и В їй) [2].

В настоящее время биотехнологическая переработка активного ила у нас изуча­ется по линии ВНИТИАФ. Однако это очень нужная работа еще незавершена.

В направлении получения чистого бел­ка из зарубежной практики известны работы института микробиологии и био­химии Люблинского университета, затем научно-исследовательского института в Ватерлоо. Результаты последней рабо­ты в ближайшие годы должны были по­лучить промышленное распространение

Т21 •

Применительно к Ленинграду из 8000 м3/сут активного ила, выделяемо­го очистными станциями влажностью 95% или 400 т/сут абсолютно сухой мас­сы, можно получить 200 т/сут белка или 70 тыс. т/год абсолютно сухого бел­ка. Остальная масса — это отходы.

Но будучи обработаны кислотами и щелочью эти отходы по структуре бу-

26
дут отличаться от первоначального ак­тивного ила. Это обстоятельство позво­ляет использовать отходы для получе­ния других материалов и в частности для производства строительных плит.

Оценочные расчеты показывают, что экономическая эффективность предло­женных способов утилизации осадков в Ленинграде позволяет обеспечить само­окупаемость очистных станций.

ПГак утилизация первичных осадков сточных вод совместно с твердыми бы­товыми отходами города позволяет ре­ализовать получаемые продукты пиро­лиза. При этом, исходя из фактической себестоимости продуктов и продажной сто­имости, чистая прибыль составит: от

пирокарбина 23, воска около 5, от бен­зина 7 и от керосина 3 млн. р/год.

Кроме этого, осуществление пиролиза позволяет не только уменьшить капи­тальные расходы на 13,5 млн. р., свя­занные с исключением механического обезвоживания, но также существенно уменьшить и эксплуатационные расходы минимум на 12 млн. р., а если учесть и снижение эксплуатационных расходов на аварийные иловые площадки и метан — тенки, то общая стоимость эксплуата­ционных расходов всех трех очистных станций будет равна уже не 40, а са­мое большее — 25 млн. р/год.

По отношению к этой сумме получа­емая прибыль от реализации продуктов пиролиза в сумме 38 млн. р. будет пол­ностью компенсировать стоимость эк­сплуатации трех очистных станций.

Если по аналогии с приолизным заво­дом для некомпостируемых твердых бытовых отходов в Ленинграде, постро­енном на Волхонском шоссе, принять стоимость двух пиролизных заводов (Се­верного и Южного), равную максималь­ной сумме 70—80 млн. р, то за счет по­лучаемой прибыли эти заводы окупятся в течение первых 2—3 лет работы.

Однако при хозрасчетной системе, ес­ли учесть, что 2/3 прибыли принадлежат Управлению спецтранса, самоокупаемость очистных станций будет достигнута на 50%. Доходы, получаемые за счет про­изводства ‘белковых веществ в количе­стве 70 тыс. т/год, из расчета 2000 р. за 1 т, составят 140 млн. р/год.

Если предположить, что чистая при­быль будет не меньше 7—10% общей стоимости продукта, то вывод о само­окупаемости очистных станций в Ленин­граде при утилизации осадков сточных вод можно считать вполне реальным.

Вывод

Такое решение по утилизации всех осад­ков действительно является комплек­сным, пригодным не только для Ленин­града, но и для многих других городов, промышленных предприятий, для кото­рых другие методы использования яв­ляются невозможными или вредными и опасными.

СПРЇСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Невская губа: факторы и оценки // Ленингр.

правда. 1989. 24 июня.

2. Евилевич А. 3., Евилевич М. А.

Утилизация осадков сточных вод. — Ж7:

Подпись:Подпись: Строительство благоустроенных жилых домов и объектов соцкультбыта в сельской местности на территории Чувашской АССР привело к значительному увеличению водопотребления, а следовательно, к увеличению сброса загрязненных сточных вод, влияющих на экологическое равновесие в водоемах. В целях предотвращения дальнейшего ухудшения санитарного состояния водо-емов в республике в 1984 г. Госстрой СССР разрешил строительство семи ме-таллических очистных сооружений типа «Биокомпакт» с тонкослойным модулем в экспериментальном порядке. В ПМК- 205 треста Спецстроймеханизация терри-ториального строительного объединения «Чувашстрой» было освоено строительство металлических очистных сооружений производительностью 200—700 м3/ сут типа «Биокомпакт» с тонкослойным модулем. Покрытие металлоконструкций эпоксидной шпаклевкой ЭП-0010 из-за несоблюдения температурно-влажностного режима в блоках емкостей не дало ожидаемого эффекта защиты, что снизило срок службы сооружений. Предполагаемый срок службы очистных сооружений 8— 10 лет. Этот небольшой срок и дефицит металла потребовали перехода в 1988 г. на строительство блока емкостей очистных сооружений в монолитном исполнении. Трестом были разработаны технология строительства и рабочая документация на опалубку для монолитных блоков ем-костей производительностью 100—200 м3/ сут, на осовнании которых Новочебоксар-ским заводом «Стройтехника» изготовлена модульная блочно-щитовая металли-ческая опалубка с шагом 300 мм. При строительстве очистных сооруже-ний производительностью 400; 600 м3/ сут осуществляется монтаж соответственно 2, 3 емкостей производительностью 220 м3/сут поочередно. Работы по возведению блока емкостей выполняются в следующей последовательности: устройство монолитного железобетонного днища; монтаж арматурных каркасов и закладных деталей; очистка и смазка по- © В. А, Тутаров. 1989. Стройиздат, 1988.

image050

Подпись:

верхности блочно-щитовой опалубки и поверхности угловых элементов, сопри­касающихся с бетоном; увлажнение по­верхности железобетонного днища; по­дача и распределение бетонной смеси в конструкции с уплотнением; демонтаж блочно-щитовой опалубки.

Блок емкостей включает в себя аэро­тенки, отстойник и контактный резерву­ар толщиной стенок 14 см. Бетониро­вание стен производится из сульфато­стойкого портландцемента М 400 с до­бавлением пластифицирующей добавки С — 3, которая придает бетону подвижность, делая поверхность самоуплотняющейся, литой. Процесс бетонирования как осно­вания, так и стен занимает 45 мин. Пос­ле завершения работ по обвязке блока емкостей трубопроводами сооружение го­тово к приему хозяйственно-фекальных стоков. В виду того, что бетонирование блока емкостей производится непрерыв­но и бетонная поверхность получается гладкой, торкретирование стенок соору­жений цементно-песчаным гидроизоля­ционным слоем не требуется.

Разработана также технология произ­водства бетонных работ в зимнее время. Они проводятся в следующей последо­вательности. Смонтированная опалубка укрывается специальными брезентовыми матами, в каждую секцию устанавлива­ются калориферы и производится обог­рев опалубки в течение суток. После это­го происходит бетонирование стенок блока емкостей и обогрев их до набора бетоном необходимой прочности.

ПМК-205 в 1988 г. построила два бло­ка емкостей в монолитном исполнении производительностью 200 м3/сут в сов­хозе «Заря» Козловского района и в п. Синьялы Чебоксарского района, а также три емкости по 200 м3/сут в п. Кугеси Чебоксарского района. Расчетный срок службы монолитного блока емкостей со­ставляет 50 лет.

Экономический эффект рассчитан на основании СН 509-73 «Инструкция по определению экономической эффектив­ности использования в строительстве но­вой техники, изобретений и рационали­заторских предложений» и составляет 1 627 455 р.

Очистка воздуха от мелкодисперсных аэрозолей


Подпись: @ А. И. Пирумов, О. В. Проволович, А. В. Канарский, Л. Ф. Иртегова, Т. В. Черезова, 9 Н. В. Доброскокин, Р. Н. Кибардин, И. Н. Туницын, Р. Г. Нонезов, Л. К. Кайпоксин,1989. 2 Зак. 423

Многие современные технологические процессы невозмож­ны без надежного исключения попадания в продукцию мел­ких пылевых частиц. Характерной в этом отношении являет­ся промышленность по производству электронных приборов, в первую очередь микросхем [1].

На полупроводниковом кристалле размером в несколько квадратных миллиметров размещается электронное устройст­во из нескольких тысяч транзисторов, диодов, резисторов, конденсаторов. Развитие полупроводниковой электроники и микроэлектроники сопровождается возрастанием сложности и степени интеграции интегральных схем. С этим связано уменьшение размеров элементов до субмикронных величин. Естественно, что попадание на кристалл пылевой частицы размером в доли микрона нарушает частотно-мощностные характеристики интегральных схем. Требования к чистоте воздуха до последнего времени определялись в соответст­вии с ОСТ 11091.353—78 по содержанию частиц размером *0,5 мкм в 1 л воздуха[1], однако в связи с уменьшением размеров элементов возникла необходимость защиты от всех частиц размером более 0,1 мкм.

Во многих странах мира эти требования определяются в соответствии с Федеральным стандартом США FS 209С (1987 г.). Классификация чистых помещений по этому стан­дарту приведена в табл. 1, где дается допустимое количе­ство частиц в 1 л воздуха.

Таблица 1

Размер частиц, мкм

Класс

чистоты

0,1

0,2

0,3

0,5

5

1

1,25

0,27

0,11

0,04

10

12,5

2,67

1,07

0,4

100

26,7

10,7

4

1000

36

0,25

10 000

357

2,5

100 000

3571

25

ОСТ 11091.353—78 не ограничивает содержание в воз­духе чистых помещений частиц менее 0,5 мкм из-за отсут­ствия необходимых технических средств отечественного про­изводства, вследствие чего невозможно осуществить требо­вания к чистоте воздуха помещений 1 и 10 классов, что тормозит развитие микроэлектроники и научно-технического прогресса страны в целом.

Количество частиц, находящихся в воздухе чистого поме­щения, определяется: истиранием полов, пылевыделениями

от оборудования, технологических процессов, людей и т. п., но наиболее .существенным источником пыли является при­точный воздух. В связи с этим возникает необходимость тщательной очистки этого воздуха. Очистка осуществляется с помощью особо эффективных фильтров, основу кото­рых составляет волокнистый фильтрующий материал.

В СССР для этих целей многие годы применяется матери­ал ФГ1П-15-1,7, изготовляемый из волокон перхлорвинила. Согласно ТУ 16-16-2813-84, этот материал не должен про­пускать более 0,01% частиц размером 0,3—0,35 мкм и более. Эффективность улавливания частиц меньшего размера не нормируется. Те же технические условия определяют, что при стекании с волокон электростатического заряда в ре­зультате длительного хранения или при повышенной влажно­сти очищаемого воздуха, избежать чего на практике обыч­но невозможно, проскок увеличивается до 10 %• Недостат­ком материала является также его горючесть, причем при горении выделяются высокотоксичные вещества.

В зарубежной практике для очистки воздуха, подаваемого в чистые помещения, взамен фильтров НЕРА, созданных в 40-е годы, эффективность которых для частиц размером 0,3 мкм составляет 99,97%, в последнее десятилетие приме­няют фильтры ULPA с эффективностью 99,999 %( и более для частиц, размеры которых позволяют удовлетворить тре­бования, предъявляемые к помещениям 1 и 10 классов (табл. 1). Фильтрующие материалы для этих фильтров из­готавливают из тонких стеклянных волокон по мокрой тех­нологии аналогично производству бумаги [2].

В 1986 г. была начата работа по созданию отечественных фильтрующих материалов, соответствующих лучшим зарубеж­ным образцам. Работу выполняют НПО «Ламинар», Марий­ский филиал ВНИИ бумаги, НПО «Стеклопластик», Сантех­НИИпроект.

Как показывают теоретические исследования [3] и за­рубежная практика, для того чтобы эффективно улавливать субмикронные аэрозоли размером 0,3 мкм и менее, необ­ходимо использовать волокна диаметром менее 0,5 мкм [4].

В процессе работы освоено производство микротонких стеклянных волокон со средним диаметром 0,25 мкм и изго­товлены лабораторные образцы, а в дальнейшем опытно­промышленные партии материала.

В результате лабораторных исследований определены оп­тимальная структура и состав материала. На первой ста­дии коэффициент проскока определялся по ГОСТ 12.4.156— 75 «Противогазы и респираторы промышленные фильтрую­щие» для аэрозоля масляного тумана с размером частиц 0,28—0,34 мкм при скорости фильтрации 0,83 см/с. Характе­ристики материала приведены в табл. 2.

Таблица 2

Образец

Поверхность — ная плот­ность, г/ма

Толщина, мм

Разрывная

нагрузка,

кгс

Сопротивле­ние по потоку воздуха, Па

Коэффи­циент про­скока, %

Лаборатор­

ный

100

0,35

0,5

74

0,000015

Опытно-

промышлен­

ный

100

0,34

1

78

0,000015

Материал фильтра ULPA

80

0,32

0,7

75

0,000017

После лабораторных исследований была отработана тех­нология промышленного производства материала, а также получено несколько опытно-промышленных партий. Резуль­таты испытаний этого материала также приведены в табл. 2. Как видно из сравнения, лабораторный и опытно-промыш­ленный образцы имеют сопоставимые характеристики, при­чем последний допускает более высокую разрывную на­грузку, что является существенным фактором при сборке фильтров с помощью механических укладчиков.

Для проведения сопоставительного анализа был закуп­лен фильтр ULPA фирмы «Раджигария» (Индия), который оснащен материалом японского производства. Согласно пас­портным данным, эффективность фильтра для частиц разме­ром 0,12—0,17 мкм составляла 99,99952%. Для возможно­сти сравнения материал этого фильтра был подвергнут ис­пытаниям по методике ГОСТ 12.4.156—75, результаты кото­рых также приведены в табл. 2. Как показывает сравнение, созданный материал не уступает зарубежному аналогу.

Одновременно с разработкой материала проведена работа по созданию методики оценки эффективности для частиц размером 0,1 мкм. Отработаны две независимые методики, по одной из которых были проведены испытания разработан­ного материала с помощью монодисперсного аэрозоля латек­са размером 0,1 мкм. Частицы регистрировались с помощью фотоэлектрического счетчика АЗ-5 с предварительным ук­рупнением в приборе КУСТ (конденсационный укрупнитель стандартного тумана). Эффективность испытанного матери­ала составила 99,9999 %|.

Для дополнительной проверки полученных результатов образцы разработанного материала были переданы для ис­пытания фирме «Майснер и Вурст» (ФРГ).

Оценка эффективности материала производилась по аэро­золю хлористого натрия с регистрацией частиц путем пла­менной фотометрии. Эффективность материала составила 99,9998% для частиц размером 0,14 мкм.

Выводы

В результате проведенной работы разработан новый фильтру­ющий материал на основе стекловолокна, позволяющий эф­фективно улавливать аэрозоли размером крупнее 0,1 мкм; по­лучены опытно-промышленные партии материала, который по своим характеристикам соответствует лучшим зарубежным об­разцам; результаты испытаний материала при определении эффективности по разработанной и зарубежной методикам со­гласуются. Созданный материал может быть использован на предприятиях электронной, микробиологической и других от­раслей промышленности с высокими требованиями к чистоте приточного воздуха.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Голото И. Д., Докучаев Б. П., Колмогоров Г. Д. Чис­тота в производстве полупроводниковых приборов и интегральных схем. — М.: Энергия, 1975.

2. Камисима. Фильтры сверхточной очистки для помещений осо­бой чистоты // Куки тёва то рейто. — 1984. № 1.

3. Кирш А. А. Моделирование и расчет аэрозольных фильтров: Авто — реф. дис… д-р хим. наук — М., 1977.

4. X и т о с и Э. Разработка фильтрующих материалов высокого каче­ства и их эффективность фильтрации // Куки тёва то рейто. — 1982. № 8.

Г. Е. МЕЛИДИ, канд. техн. наук; В. А. ШАРУТИНА, инж. (Новосибирский ин-т инженеров железнодорожного транспорта)

Что можно прочитать в журналах

Применение биоразлагаемых мешков для мусора // Гражданское строительство. 1989. № 4. С. 27.

Школа экологических знаний // Жилищ­ное и коммунальное хозяйство. 1989 № 9. С. 22, 23.

Соляные страдания // Жилищное и ком­мунальное хозяйство. 1989. № 9. С. 23. Очистка сточных вод: прогнозы и про­екты // Жилищное и коммунальное хо­зяйство. 1989. № 9. С. 24, 25.

Союз научных и инженерных обществ СССР и Американское общество граж­данских инженеров США провели в Москве 8—10 июня 1989 г. конферен­цию, посвященную проблемам водоснаб­жения и качества питьевой воды.

В конференции приняли участие около 200 специалистов обеих стран. На откры­тии конференции ее участников привет­ствовали заместитель председателя ис­полкома Моссовета А. С. Матросов, председатель правления Союза научных и инженерных обществ СССР А. И. И ці­лії некий и президент Американского общества гражданских инженеров У и л л и а м Кэррол.

Программа конференции включала 38 докладов, в том числе 14 с американской и 24 с советской стороны, дискуссии по представленным докладам, а также тех­ническую экскурсию на объекты водо­снабжения Москвы.

Советские специалисты ознакомили американских коллег с перспективами централизованного водоснабжения в СССР (А. Ф. Поря дин, Г. А. Ор- л о в) и, в частности, с системой водо­снабжения Москвы (А. С. М а т р о — сов, С. В. X р а м е н к о в). С амери­канской стороны было доложено о пер­спективах водоснабжения в США (Д. Д ж о р д ж с о н) и о водоснабже­нии г. Лос-Анджелеса (Л. Мак — Рейнольдс). Ряд докладов с обеих сторон был посвящен нормированию качества природной и питьевой воды, вопросам эффективного водозабора по — верхностных и подземных вод, совре­менным теоретическим предпосылкам основных технологических процессов об­работки воды и осадков, образующихся на водоочистных станциях, практическо­му использованию этих процессов, ра­ционализации водопользования и эконо­мии воды в различных отраслях народ­ного хозяйства.

Доклады и дискуссии показали, что в СССР и США специалистам по водо­снабжению приходится решать сходные проблемы, обусловленные истощением и загрязнением водных ресурсов, развити­ем гигиенической науки с повышением требований к качеству питьевой воды, необходимостью рационального исполь­зования и охраны водных ресурсов. По­этому естественно, что участники кон­ференции с большим интересом отнес­лись к тому, как эти проблемы решают в той и другой стране. Ряд сообщений американских докладчиков привлек осо­бое внимание многих советских специ­алистов. Так, для решения задачи по­вышения санитарной надежности водо­снабжения населения в США подготов­лены и должны вступить в действие в текущем году правила, согласно кото­
рым при подготовке питьевой воды из поверхностных источников требуется удалять или инактивировать не менее 99,9% лямблий и 99,99% вирусов; мут­ность обработанной воды должна быть не менее 0,5 нефелометрической едини­цы в течение не менее 95% рабочего времени очистных сооружений.

В области скорого фильтрования воды в США заметна тенденция использова­ния зернистых загрузок большой высо­ты, в том числе с гранулированным ак­тивированным углем в верхней части загрузок.

В качестве источников централизован­ного водоснабжения в США шире, чем в Советском Союзе, используют подзем­ные воды (их доля составляет 53%), причем большое внимание уделяют созданию подземных хранилищ воды пу­тем инфильтрации поверхностной воды. Создаваемые таким образом запасы во­ды подлежат использованию в периоды засухи и минимального поверхностного стока. Например, для перспективного водоснабжения засушливого юга Кали­форнии приобретен участок земли пло­щадью 8 тыс. га, на котором намечено построить систему искусственного вос­полнения подземных вод с инфильтра — ционными бассейнами, заполняемыми водой из дельты рек Сакраменто—Сан— Джоакин, для чего потребуется пода­вай эту воду на расстояние нескольких сотен километров.

Как известно, в городах и поселках США по сравнению с СССР сложилось более высокое среднесуточное удельное водопотребление. Это объясняется по­вышенным уровнем инженерного благо­устройства зданий в США, более жар­ким климатом на большей части их тер­ритории и значительными расходами воды на поливку газонов у индивиду­альных домов, в которых проживает большая часть городского населения США.

Представляют интерес данные об удельном водопотреблении из город­ских водопроводов в США в 1985 г. (таблица).

Американские специалисты отмечают, что в последние годы в США стали придавать гораздо большее значение вопросам экономии воды. С этой целью разрабатывают, производят и все шире используют усовершенствованную сани­тарно-техническую арматуру с меньшими расходами воды. Так, в штате Массачу­сетс узаконено требование об установке во всех новых и реконструируемых зда­ниях смывных бачков с расходом воды не более 1,6 л на один смыв, что в не­сколько раз меньше расхода воды у са­мых совершенных по экономии воды при-

Удельное

водопотребление

(округлено),

л/(сут-чел.)

Потребители

Восточные

штаты

Западные

штаты

в среднем

Население

380

570

455

Промышленность

135

170

150

Коммерческие пред­

95

135

105

приятия

Итого

610

875

710

боров, выпускавшихся для смыва туале­тов до недавнего прошлого.

Во многих городах водопроводные предприятия проводят систематическую работу, направленную на рационализа­цию использования воды абонентами, включая устройство выставок, издание брошюр, разработку и осуществление школьных программ. По этим причинам специалисты в США не ожидают уве­личения удельного водопотребления как в среднем по стране, так и в большинст­ве регионов.

Подводя итоги выступлений и дис­куссий на конференции, организаторы ее отметили полезность состоявшегося об­мена информацией по наиболее акту­альным вопросам водоснабжения и за­интересованность в установлении регу­лярных и более тесных контактов между Союзом научных и инженерных обществ СССР и Американским обществом гражданских инженеров.

Тезисы докладов, представленных на конференции советскими и американ­скими специалистами, изданы отдель­ными сборниками Правлением Союза научных и инженерных обществ СССР и Центральным правлением Всесоюзного научно-технического общества комму­нального хозяйства и бытового обслу­живания.

Г. Л. ОРЛОВ

Система очистки производственных помещений от фенола

Фенол, содержащийся в воздухе производственных помеще­ний, оказывает вредное воздействие на человеческий организм, вызывая тяжелые отравления. Удельный ущерб предприятию из-за заболеваний, вызванных выбросами фенола, изменяется от 465 до 23250 p/год при варьировании концентрации в пре­делах 0,3—1,05 мг;/м3 [11.

В отраслевой научно-исследовательской лаборатории «Ох­рана атмосферного воздуха» Министерства путей сообщения СССР разработан модуль системы рециркуляции и очистки воз­духа производственных помещений, содержащих выбросы фе­нола. Модуль устанавливается на выходе технологической ли­нии отвода фенолформальдегидных смесей от источника их образования. Система может монтироваться как вне произ­водственного помещения, так и непосредственно в нем.

Модуль системы рециркуляции и очистки воздуха содержит вентилятор и собственно очиститель, состоящий из устройств электростатической обработки и нейтрализации газа и источ­ника питания.

Устройство электростатической обработки представляет собой сочетание коронирующих пилообразных и осадительных электродов, выполненных в виде стержней малого диаметра. Потребляемая устройством мощность — 1 кВт на 1000 м3 очи­щаемого воздуха. Возникающий в межэлектродном простран­стве разряд способствует ионизации молекул кислорода, мо­лекул воды и фенола с их диссоциацией на ионы кислорода, гидроксильную группу и двуокись углерода. Одновременно образуется некоторое количество сильного окислителя — озона, что все вместе обусловливает полную деструкцию и конверсию молекулы фенола на 6С02+ЗН20. За каждым единичным ко­роноразрядным каскадом располагается устройство нейтрали­зации продуктов разложения фенола и увлажнения воздуха, которое представляет собой развитую осадительную поверх­ность, выполненную из гидрофильного материала, постоянно смачиваемую водой с добавлением окислителя. Подача воды регулируется дросселированием.

Число каскадов, состоящих из короноразрядного узла и ней­трализатора, в системе очистки может быть разным и опреде-

10

ляется исходным содержанием фенола в воздухе производст­венного помещения. Каскады очистки, токоведущие части и устройство подачи воды располагаются внутри корпуса, выпол­ненного из диэлектрического материала (текстолита).

Все основные технические решения защищены авторскими свидетельствами СССР [2, 3].

При испытании системы НИИ гигиены и санитарии г. Но­восибирска провел санитарно-химические исследования по ней­трализации фенола в воздушной среде производственных по­мещений двумя способами: спектрофотометрически по цветной реакции на СФ-46 [41 и хромотографией в тонком слое.

Результаты исследований показали, что при включении си­стемы в технологическую линию удаления фенола от источника его образования содержание фенола в воздухе производствен­ных помещений снижается в 3—4 раза. При исходных кон­центрациях 1—1,4 мг/м3 содержание фенола на выходе соот­ветствовало ПДК=0,5 мг/м3 (ГОСТ 12.1.005—76), при исход­ных концентрациях около 0,5 мг/л на выходе были обнару­жены лишь следы фенола. При содержании фенола на входе в пределах 0,3—0,4 мг/м3 его миграции в воздухе не обнару­живалось.[2]

Во время работы систем с 1—3 каскадами очистки опреде­лялся уровень шума. При работе системы шум характеризу­ется как высокочастотный. Допустимый уровень его в поме­щениях составляет 75—85 дБ. Уровень шума, создаваемого си­стемой, в два раза ниже предельно допустимого. Увеличение количества каскадов приводит лишь к небольшому возраста­нию шума, а так как наиболее эффективным напряжением явля­ется 10—11 кВ, то даже при пропорциональном возрастании шума имеется еще возможность увеличить их число в два с половиной раза.

Система испытана на образование побочных ингредиентов. На выходе системы выявлены следы озона и окислов азота:

койцейтрацию озона по применяющейся методике, рассчитан­ной на его определение в присутствии окислов азота, устано­вить не удалось. Известно, что запах озона начинает ощущаться при концентрации, в 50 раз меньшей предельно допустимой (0,1 мс/м3). Окислы азота при работе всех трех каскадов на оптимальном рабочем напряжении 10—И кВ не обнаружены. Лишь при работе трех каскадов при напряжении на электро­дах 18—20 кВ в наиболее интенсивном режиме (напряженность электрического поля при относительной влажности выше 70% — 5—5,6 кВ/см) обнаружена концентрация окислов азота 2— 2,4 мг/м3, что в два раза ниже уровня ПДК (5 мг/м3).

Необходимо указать на высокую стабильность работы си­стемы. Даже при наиболее интенсивных режимах работы иск­ровых пробоев не наблюдалось, следов коррозии на электро­дах не было. Это свидетельствует о возможности длительной бесперебойной эксплуатации системы даже при повышенной от­носительной влажности.

Выводы

Разработанный экспериментальный опытно-промышленный мо­дуль системы нейтрализации фенолформальдегидных ГазойЫХ включений в производственных помещениях позволяет снизить концентрацию фенола на выходе системы после трех каскадов до уровня ПДК и ниже.

Модуль системы нейтрализации практически бесшумен в ра­боте и надежен в эксплуатации. Система озонирует воздух в пределах ниже санитарной нормы. Окислов азота на выходе системы при использовании рабочих напряжений (10—И кВ) не обнаружено.

Разработаны системы, состоящие из модулей, производитель­ностью 5, 20, 50 и 100 тыс. м3/ч.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Жуков Ю. И. Экономические проблемы охраны окружающей сре­ды. — М.: Знание, 1981.

2. А. с. 1127635 СССР, МКИЗ В 03 С 3/00. Электрофильтр / Г. Е. М е — лиди, В. Ф. Федоров// Открытия. Изобретения. 1984. №45.

3. А. с. 1278031 СССР, МКИЗ В 03 С 3/00. Электрофильтр / Г. Е. Me — лид и, Н. В. Евдокимов // Открытия. Изобретения. 1986. № 47.

4. Санитарно-химический контроль воздуха промышленных предприя­тий. — М.: Медицина, 1982.


Конгресс «Клима-2000»

В Югославии с 28 августа по 8 сен­тября 1989 г. проходил второй междуна­родный конгресс по специальности отопление, вентиляция, охлаждение, кон­диционирование воздуха и строительная теплофизика «Клима-2000» (первый проходил в Копенгагене в 1985 г.). Кон­гресс был организован Европейской ас­социацией по отоплению, вентиляции и кондиционированию воздуха REHVA при участии американского научно-тех­нического общества по специальности ASHRAE, международного института холода 11R и международного союза по строительству СІВ. Проведение таких конгрессов намечено один раз в четыре года.

Основным признаком совершенства ин­женерного решения современного здания является уровень поддержания в нем определенного комфортного для челове­ка и оптимального для технологического процесса микроклимата. Вот почему1 вопросам специальности уделяется вни­мание во всех развитых странах мира, научно-технический уровень которых чрезвычайно высок. В инженерных си­стемах кондиционирования микроклима­та используются все достижения совре­менной науки и техники. Наша страна в этой области уступает развитым стра­нам.

На конгрессе кроме основных вопро­сов специальности обсуждались вопро­сы, касающиеся экономии энергии, ис­пользования ее нетрадиционных источ­ников, компьютеризации, оптимизации и надежности инженерных решений кон­диционирования микроклимата,, эконо­мические проблемы и средства защиты окружающей среды от технологических и вентиляционных выбросов.

Заседания конгресса «Клима-2000» проходили в Сараеве^ В нем принимало участие около двух тысяч делегатов из более чем 40 стран. Было представлено около 500 докладов, которые составили шесть томов трудов конгресса. В поме­щениях олимпийского центра была раз­вернута небольшая выставка по специ­альности. Заседания транслировались по телевидению и освещались в газетах.

В период работы конгресса с 1 по 5 сентября в Загребе проводилась между­народная выставка «Интерклима». На ней было представлено оборудование, аппараты и устройства систем кондицио­нирования микроклимата, материалы, измерительная техника, счетно-решаю­щие устройства и АСУ тепловым и воз­душным режимом здания. Был выпущен подробный путеводитель по выставке на 4 языках, издано большое количество проспектов. В Дубровниках с 4 по 8 сен­тября проводилась теоретическая конфе­ренция «Тепло — и массообмен в здании, строительных материалах и конструк­циях», на которой было представлено более 50 докладов из разных стран.

В. И. БОГОСЛОВСКИЙ, д-р техн. наук

© В. Н. Богословский

В теплоэнергетике и теплоснабжении

УДК 697.343

Р. П. САЗОНОВ, А. С. КУЗНЕЦОВА, Н. И. ГРИШАНИНА, инженеры; А. Ф. БОГАЧЕВ, канд. техн. наук (ВТИ им. Ф. Э. Дзержинского); Ю. С. ГЕРАСИМЕНКО, д-р техн. наук; В. И. СОРОКИН, Н. Ф. КУЛЕШОВА, кандидаты хим. наук (Киевский политехнический ин-т)

КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ

Учебник для учащихся жилищно-коммуналь­ных и строительных техникумов стал на­стольной книгой многих специалистов, эксплу­атирующих санитарно-технические устройства жилых и коммунальных зданий. Объясняется это тем, что несмотря на сравнительно не­большой объем книги (14 п. л.), в ней содер­жатся многие, практически весьма важные сведения о проектировании, монтаже, налад­ке и эксплуатации систем отопления, горя­чего водоснабжения, газо — и водоснабжения, канализации и вентиляции зданий.

Большое внимание авторы уделили меропри­ятиям, сберегающим энергию и воду. Увели­чен по сравнению с предыдущими изданиями этого учебника объем сведений о новой тех­нике: котлоагрегатах с механическими топка­ми, двухсопловых элеваторных узлах конст­рукции ТПИ, пароохладителях, теплоутилиза — торах. Весьма полрзньїдаи ддя ицженерцг}-

м

технических работников жилищного и комму­нального хозяйства будут содержащиеся в приложении рекомендации по определению экономической целесообразности осуществления энергосберегающих мероприятий в этом хо­зяйстве, так как известно, что эксплуатаци­онники часто недостаточно осведомлены о методике выполнения экономических расчетов и иногда реализуют экономически нецелесо­образные мероприятия.

Многие предлагаемые авторами энергосбе­регающие мероприятия не требуют или почти не требуют единовременных затрат. Приме­ром могут быть предлагаемые графики рабо­ты чугунных котлов, обеспечивающие весьма высокий их КПД в течение всего отопитель­ного периода; простейшие устройства, гаран­тирующие сохранность результатов регулиров­ки отопительных систем или погашение избы­точного давлении в вентиляционных каналах системы, работающей с естественным побуж­дением движения воздуха.

Следует отметить отличное издание книги — ее оформление, качество бумаги, четкие ри­сунки.

При переиздании учебника авторам реко­мендуется уделить еще больше внимания рас­четам экономической эффективности энерго­сберегающих мероприятий, иллюстрируя их рядом практических задач. Учитывая, что в ближайшие годы санитарно-технические уст­ройства зданий будут все более и более ос­нащаться новой техникой, следовало бы уве­личить объем сведений о этой технике.

В целом учебник заслуживает весьма высо­кой оценки и надолго сохранит свою полез­ность.

Е. И. ДУБЛЕНИИ, Г. Г. ЕВГРАФОВА

© Е. И. Дублении, Г. Г, Евграфова, 1989,

Применение метода поляризационного сопротивления для измерения скорости коррозии

Внутренняя коррозия трубопроводов тепловых сетей и си­стем горячего водоснабжения продолжает оставаться актуаль­ной проблемой. Долговечность трубопроводов систем тепло­снабжения обычно оценивается эффектиностью работы де­аэрационного оборудования и ингибиторов коррозии на ТЭЦ, в котельных и тепловых пунктах. Контроль за эффективностью осуществляется определением в воде содержания 02, С02 Fe и pH. Однако наиболее полно оценить эффективность защитных мероприятий возможно по измерению одного параметра — ско­рости коррозии металла трубопроводов.

Для определения скорости коррозии обычно используется массометрический (весовой) метод [1]. Существенный его не­достаток заключается в том, что получаемая величина скорости коррозии является средней за длительное время пребывания образцов в агрессивной среде. Подготовка, установка и снятие образцов-свидетелей (индикаторов коррозии) являются трудо­емкими операциями, так как они связаны с отключением дейст­вующего оборудования. Для тепловых сетей эти операции могут проводиться только один раз в год при их ремонте. Существен­ной ошибкой в определении убыли массы образцов является трудность полного удаления с их поверхности продуктов кор­розии, образующихся в процессе эксплуатации. Все это ослож­няет проведение систематических наблюдений и организацию оперативного контроля за динамикой коррозионного процесса в тепловых сетях и системах горячего водоснабжения. На прак­тике коррозия обычно устанавливается только после появления первых свищей. При этом остается неясным, к какому периоду эксплуатации оборудования относится развитие этих повреж­дений.

Для получения непрерывной информации о протекании кор­розионного процесса наиболее приемлемым является метод по­ляризационного сопротивления [2; 3], сущность которого сво­дится к следующему. При коррозии металла поляризация элек­трода (изменение коррозионного потенциала под воздействием внешнего постоянного тока) зависит от интенсивности перехода ионов металла в раствор, т. е. от скорости коррозионного про­цесса. Чем больше скорость коррозии, тем меньше поляризация электрода и наоборот. Отношение поляризации к величине про­пускаемого тока при условии, когда поляризация не превыша­ет нескольких милливольт, представляет собой поляризацион­ное сопротивление Яр. Измерив величину Яр, легко пересчи­тать ее в скорость коррозии

іс = К/Яру (1)

где К — коэффициент пропорциональности.

Показана возможность [1] и сделана попытка [4] исполь­зования метода поляризационного сопротивления для опреде­ления коррозионной стойкости конструкционных материалов энергооборудования в водном теплоносителе. Разработана и изготовлена лабораторная установка, включающая измеритель­но-коммутационный блок, блок питания и датчик скорости кор­розии. Установка предназначена для обессоленных вод и не нашла применения в тепловых сетях и системах горячего во­доснабжения.

Известна [2] различная коррозионно-измерительная тех­ника, основанная на методе поляризационного сопротивления. В СССР серийно выпускается прибор Р 5035 [51, на основе которого создана коррозионно-индикаторная установка УК-1 [6], предназначенная для оценки коррозионной активности сточ­ных вод нефтепромыслов (скорости равномерной коррозии вы­бранного металла — стали 20). Особенностью работы УКЛ является возможность определения коррозионной активности вод, содержащих компоненты, которые на поверхности металла образуют токопроводящие осадки. Технические данные уста­новки УК,-1: диапазон измерения Яр 50—50 000 Ом; пределы измерения скорости проникновения коррозии 0,0085—8,5 мм/ год; масса измерителя Р 5035И 5 кг; масса одного зонда 0,88 кг; время одного измерения в кислых и нейтральных высокомине­рализованных средах 1—2 мин.

Измеритель Р 5035И[3], входящий в состав УК-1, преобра­зует в поляризационное сопротивление первичную информацию,

© Р. Л. Сазонов, А. С. Кузнецова, Н. И. Гришанина, А. Ф. Богачев, Ю. С. Герасименко, В. И. Сорокин, Н. Ф. Кулешова, 1989.

2* Зак. 42Э

Ом*г/(м2*ч),

где Кэ — электрохимический коэффициент пропорциональности (В); А — атомная масса (А =55,8); п — валентность (п = 2); F — число Фарадея (26,8 А-ч); 5 — площадь одного электро­да, м2; 2 — число электродов в ячейке; 104 — переводной раз­мерный коэффициент, м^см2.

Опыты по определению электрохимического коэффициента пропорциональности Кэ в лабораторных условиях проводили на моделях вод для системы тепло — и водоснабжения в аэрирован­ных растворах без перемешивания в диапазоне температур 25—100°С на специальных электродах из стали 20. Неболь­шое (2 мм) межэлектродное расстояние позволило компенси­ровать сопротивление раствора на приборе Р 5035И.

В качестве коррозионных сред использовали: нагретую во­допроводную воду Киева средней (600 мг/л) минерализации (Са2+ 62,1 мг/л; S02J~ 14,8 мг/л; С1“ 80 мг/л; Na+-j-K+ ос­тальное; pH 7,7 —среда № 1) и слабоминерализованную (170 мг/л) воду для горячего водоснабжения Москвы (Са2+ 58 мг/л; S02^“38 мг/л; С1~ 74 мг/л; pH 7,7 — среда № 2).

Время опыта в зависимости от температуры и состава кор­розионной среды составило 4—6 ч. Одновременно с определе­нием массы образцов с помощью прибора Р 5035И через оп­ределенные промежутки времени в течение опыта измеряли Rp. Интегрированием полученных кривых (Rp, время) находили среднее значение поляризационного сопротивления Rpср. Ко находили как произведение скорости коррозии в массовых еди­ницах на Rp ср.

Как видно из рис. 2, значение коэффициента Ко практически постоянно в довольно широком диапазоне температур. Если принять среднюю величину Кэ 30 мВ, то расчет по уравнению (2) дает величину константы К для установки УК-1, равную 300it 10 Ом-г/(м2*ч). Эту величину использовали для пересчета измеренного на приборе Р 5035И поляризационного сопротив­ления на скорость коррозии.

Метод поляризационного сопротивления для измерения ско­рости коррозии в тепловых сетях был опробован на одной из ТЭЦ Мосэнерго и в тепловом пункте Теплосети. Испытания установки УК-1 проводились в течение 7 мес в обычных эксплу­атационных условиях. Испытания на ТЭЦ выполнены для уста-

image010

АКЭ 2«Ю4

п F s

 

(2)

 

К =

 

Рис. 1. Схема коррозионно-индикаторного зонда

/—корпус; 2 — трубки-электроды; 3 — контактное гнездо; 4— гребен­чатый скребок

 

Рис. 2. Зависимость электрохимического коэффициента пропорциональ­ности /Сэ от температуры и состава воды

/ — водопроводная вода (Киев); 2 — водопроводная вода (Москва)

 

image011

image012image013

новления константы Кэ, входящей в коэффициент пропорци­ональности К. Зонды установлены одновременно с пластинча­тыми образцами-свидетелями из стали 20 в линию тепловой се­ти с давлением 15—17 кгс/см2 и температурой воду 56—62°С.

Два испытания на ТЭЦ показали следующие результату: ркорость коррозии по образцам-свидетелям составила 0,096 и 0,101 мм/год, средняя величина ЯрсР соответственно 4314 и 1862 Ом. Подсчитанные величины /Сэ равнялись 36,2 и 16,4 мВ и /Сэ. ср составляла 26,3 мВ, что удовлетворительно согласуется с данными лабораторных исследований (рис. 2).

Для установления влияния температуры сетевой воду на поляризационное сопротивление и скорость коррозии в подаю­щем и обратном трубопроводах теплового пункта были уста­новлены зонды. Во время опытов был предусмотрен кратковре­менный периодический ввод нагретой водопроводной воды в обратную линию на расстоянии около 5 м перед зондом для изучения влияния содержания растворенного кислорода на из­менение поляризационного сопротивления и скорость коррозии.

Результаты испытаний приведены на рис. 3, из которого видно, что с увеличением содержания растворенного кислорода возрастает скорость коррозии. Особенно заметно влияние 02 при малых его концентрациях. Наиболее резко увеличивается скорость коррозии при более высокой температуре воды (кри­вая 2). При более низкой температуре воды (кривая 1) эта за­висимость носит более пологий характер. Результаты испыта­ний показывают, что метод поляризационного сопротивления чувствителен к изменению содержания 02. Так, изменение 02 с 10 до 100 мкг/кг приводит к увеличению скорости коррозии с 0,08 до 0,32 мм,/год.

Результаты проведенных исследований показывают, что ме­тод может применяться для контроля за скоростью коррозии стали в подпиточной и сетевой воде тепловых сетей. Однако использование аппаратуры УК-1 на ТЭЦ и в тепловых сетях имеет ограничения и недостатки. Прежде всего, это касается температуры воды. Опыт эксплуатации зондов при температуре воды выше 70°С показал, что наблюдается деформация от­дельных его элементов. В частности, растрескивается эпоксид­ный компаунд и нарушается сплошность пентапласта, что при­водит к нарушению площади рабочей поверхности измеритель­ного преобразователя (электродов). К недостаткам следует отнести необходимость ежегодной проточки на токарном стан­ке электродов для снятия слоя металла с целью удаления сле­дов продуктов коррозии.

Время измерения поляризационного сопротивления в сете­вой воде на приборе Р 5035И довольно значительное при малом содержании 02 (до 100 мкг/кг)—8—10 мин. Это связано с боль­
шим временем переходных процессов при включении и выклю­чении поляризующего тока в момент измерения. В сетевой воде на поверхности корродирующего металла образуется слой про­дуктов коррозии, которые характеризуются большой поляри­зационной емкостью. Имеются определенные трудности с ра­ботой на УК-1, связанные с необходимостью соответствующей квалификации обслуживающего персонала.

С учетом отмеченных выше недостатков и трудностей Киевс­ким политехническим институтом в содружестве с его опыт­ным заводом и ПО «Точэлектроприбор» создана новая корро­зионно-индикаторная установка УК-2 [7]. Установка состоит из комплекта электрохимических преобразователей (зондов) новой конструкции, рассчитанных для работы при температу­рах более 70°С, и вторичного электронного прибора — авто­матического индикатора поляризационного сопротивления Р 5126. Прибор снабжен цифровым индикатором отсчета ско­рости коррозии (мм/год) или поляризационного сопротивления (Ом). Серийный выпуск УК-2 намечен в 1990 г.

Выводы

Использование метода поляризационного сопротивления на ТЭЦ, в тепловых сетях и системах горячего водоснабжения по­зволит организовать действенный оперативный контроль за ско­ростью коррозии трубопроводов и коррозионной активностью подпиточной и сетевой воды. С применением этого метода воз­можно в дальнейшем отказаться от трудоемких анализов воды на источниках теплоты и в тепловых сетях.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. А к о л ь з и н П. А. Коррозия и защита металла теплоэнергетиче­ского оборудования. — М.: Энергоиздат, 1982.

2. Ма нсфельд Ф. Определение тока коррозии методом поляоиза — цчонного сопротивления / Достижения науки о коррозии и техноло­гии защиты от нее. — М.: Металлургия, 1980.

3. Антропов Л. И., Герасименко М. А., Герасименко Ю. С. Определение скорости коррозии и эффективности ингибито­ров методом поляризационного сопротивления // Защита металлов. 1%6. Т. 2. № 2.

4. Использование метода поляризационного сопротивления для опреде­ления скорости коррозии конструкционных материалов АЭС / П. М. Назаренко, В. А. Мамет, В. И. Пашкевич и др. // Теп — д^ачергетика. 1986. № 11.

5. Измеритель скорости коррозии Р 5035 / Л. И. А и т р о п о в, В. М. Бабенков, Е. А. Будницкая и др. //Защита металлов. 1 °76. Т. 12. № 2.

6. Корпозионно-индикаторная установка УК-1’Ю С. Герасимен­

ко. В. И. Сорокин, А. К. Руденко, В. С. Абросимов // Защита металлов. 1986. Т. 22. № 2.

7. Коррозионно-индикаторная установка УК-2 / Ю. С. Герасимен­ко, Н. ф. Кулешова, А. В. Борискин и др. // Водоснаб­жение и сан. техника 1988. № 11

 

 

 

 

 

Т = 9 t4 — t*: 1 " ьн ‘и»

Он, ! *Н, і в

Сп ~

Gl. t Gi (н~(І

Tu = /J — *н + *н, і*

где а — коэффициент теплоотдачи от поверхности печи к наружному воздуху при отсутствии теплоутилизатора, Вт/ ,/(м2-К); с — теплоемкость воздуха, Дж/ /(кг-К); F — теплоотдающая поверх­ность, м2; Тпов — температура теплоот­дающей поверхности, °С; Т — темпера­тура воздуха после теплоутилизатора, °С; GB — максимальная производитель­ность вентилятора, кг/с; тп — температу­ра воздуха, поступающего к потреби­телю, °С.

При выводе уравнений (1) —(6) не- улавливаемыми утилизатором тепловы­ми потерями пренебрегалось ввиду их относительной малости. Уравнение (1) позволяет найти удельный расход воз­духа £уД (кг/ч), т. е. расход воздуха, при­ходящийся на 1 м2 укрываемой поверх­ности печи. Приняв среднее значение «30 Вт/(м2*К) по уравнению, приведен­ному в [51, а также с=1000 Дж/(кг-К) и разделив обе части уравнения на F, получим


Указатель статей, опубликованных в журнале «Водоснабжение и санитарная техника» в 1989 г


Решения XXVII съезда КПСС —в жизнь!

Абрамович И. А., Штейнберг В. А. Пути перестройки эконо­мического механизма в городском водохозяйственном ком­плексе, № 6, с. 6.

Алексеев В. С., Коммунар Г. М., Тесля В. Г., Середкина Е. В., Бамбе У. Я., Бромфман А. А., Синелобов Ю. А., Пак Т. С., Пахомов А. В., Сайгак В. Д., Колесник А. Р., Браславский Ю. Д. г Куликов В. А. Опыт внутрипластовой очистки под­земных вод от железа, № 5, с. 14.

Ананко П. Д., Лысов В. А., Михайлов В. А. Горизонтальный отстойник для предварительного осветления мутных вод, № 8, с. 5.

Андрианов Ю. Н., Любаров А. М. Трубопроводным систе­мам — эффективность и долговечность, № 9, с. 2.

Арулин Л. И., Волкова И. Н., Грач А. И. Промывка системы оборотного водоснабжения, № 7, с. 8.

Бабаев И. С., Ганбаров Э. С. Безреагентная водоочистная ус­тановка, № 8, с. 3.

Балашова В. В., Горяйнова Г. С. Процессы биообрастаний систем питьевого и технического водоснабжения, № 11, с. 8. Баришполец И. Н. Экономическая эффективность местной вытяжной вентиляции, № 2, с. 10.

Бендорайтис Э. Ю., Дилюнас И. П., Ужпалис Д. К. Лучевые колодцы для водоснабжения, № 6, с. 8.

Беньямовский Д. Н., Жуховицкий В. Б., Меллер В. Я. Орга­низация работы водоподготовительного оборудования, № 10, с. 10.

Березин С. Е., Васин Н. В., Дмухайло Е. И., Мясников И. Н., Яковлев С. В. Очистка сточных вод красильно-отделочных производств, № 11, с. 6.

Божедомова Г. К. Главные рычаги хозяйственного механизма должны быть модернизированы, № 1, с. 3.

Божедомова Г. К. За бесперебойное снабжение водой, на­дежное теплоснабжение и экономию ресурсов, № 3, с. 3. Ваверка Й. Удельные тепловые характеристики общественных зданий, № б, с. 17.

Варюшина Г. П., Кузнецов О. Ю., Кирсанов В. А., Сережи­на А. М. Повышение эффективности очистки промышленных сточных вод, № 3, с. 10.

Виноградский Б. И., Лебедев Б. А., Гужев Г. П. Использова­ние технологической теплоты блока моноэтаноламиновой очи­стки производства аммиака, № 7, с. 9.

Волгарева К. М. Использование сепаратора непрерывной про­дувки в качестве парообразователя, № 3, с. 17.

Вольфтруб Л. И. Тонкослойные блоки из полимерных пленок, № 8, с. 9.

Гальперин Е. М. Определение надежности функционирования кольцевой водопроводной сети, № б, с. 11.

Гегин А. Д., Соколова Н. М., Хрекин М. И. Регулируемые воз­духораспределители типа ВРДС, № 3, с. 14.

Гребенников В. Т. Термореагентная разглинизация водозабор­ных скважин г. Нефтеюганска, № 4, с. 10.

Григорьев В. С. Новые научные разработки в ЦНИИЭП ин­женерного оборудования, № 5, с. 6.

Гусев А. С. Международное сотрудничество — реальность и перспективы! № 5, с. 5.

Дикаревский В. С., Аюкаев Р. И., Фомин С. Н. Технология очистки поверхностных вод двухступенчатым фильтрованием, № 4, с. б.

Добромыслов А. Я., Шашкова И. Л., Давыдов Ю. С. Кон­троль качества внутренней поверхности пластмассовых труб, № 9, с. 9.

Донов А. А. Методика расчета обмерзания открытых напорных трубопроводов, № 4, с. 4.

Доронин Л. К., Рубашов А. М., Фильчев Д. В. Водоподогре — ватели систем горячего водоснабжения и отопления, № 6, с. 13.

Ермолин Ю. А. Выбор датчика уровня при гидравлическом методе измерения расхода воды в канале, № 10, с. 8. Ермолин Ю. А., Пальгунов Н. В. Вычислительная и микро­процессорная техника при управлении системами водоотведе­ния городов, № 2, с. 9.

Ермолин Ю. А., Пальгунов Н. В., Скрябин Л. Ф. Алгоритм локализации мест повреждений канализационной сети, № 3,

с. 8.

Ехлаков С. В., Гольянова Е. С. Раструбные соединения труб из ПВХ с уплотнительным кольцом, № 2, с. 7.

Жданов Л. Ам Швер Ц. А. Учет интенсивности снеготаяния при проектировании дождевой канализации, № 4, с. 12. Жидович И. С., Мухин О. А. Использование теплоты сточных вод в теплоснабжении, № 7, с. 5.

Земскова В. Е., Жданов Л. А. Вакуумная система водоотведе­ния, № 4, с. 15.

Зусманович Л. М., Добрынина 3. П., Брук М, И., Рыжак

Б. Д. Энергосберегающие системы кондиционирования возду­ха для общественных зданий, № 5, с. 10.

Иванов О. Ю., Черных Л. Ф., Жукова И. В. Системы вытяж­ной вентиляции жилых зданий, № 10, с. 15.

Исаев В. Ф. Программируемый микрокалькулятор при расче­те параметров воздуха, № 2, с. 13.

Ищенко В. Н., Ферт А. Р., Черных Л. Ф. Экономия теплоты за счет автоматического программного регулирования отопле­ния, № 7, с. 13.

Калицун В. И., Иманбеков С. Т., Николаев В. Н. Производ­ственные испытания и расчет радиальных уплотнителей сбро­женных осадков, № 8, с. 7.

Карелин Я. А., Косимов А. Г., Кравцов М. В. О расчете ка­нализационных пластмассовых труб, № б, с. 5.

Карелин Я. А., Якубовский Е. П., Яромский В. Н., Гулевич

А. Л. Новый флокулянт для очистки воды, № 11, с. 9. Касатиков В. А., Бурлаков А. А., Скуратовская Л. М., Саль­никова К. С., Касатикова С. М. Агроэкологические свойства и особенности утилизации осадков сточных вод, № 12, с. 7. Касумов А. X., Наумов А. Л., Булычева О. П. Лучистое отоп­ление автономными газовыми теплогенераторами, № 10, с. 12. Кац Ю. И., Хмелевский И. В. Расчет прямоугольных воздухо­водов, № 2, с. 18.

Кетаов А. Г. Новые технологические процессы по очистке природных и сточных вод, № 5, с. 9.

Крупнов Б. А. Учет теплотехнических и климатологических данных при определении площади светопроемов, № 1, с. 15. Кувшинов Ю. Я., Ткаченко Н. В. Сокращение энергопотребле­ния на вентиляцию и кондиционирование воздуха, № 1, с. 10. Куклик Л. Ф. Стимулирование экономии энергетических ре­сурсов, № 3, с. 2.

Кунахович А. И., Школьник А. Е. Эффективная инженерная инфраструктура строящихся объектов, № 5, с. 12.

Ливчак И. Ф. Изучение проблем охраны природы и окружа­ющей среды в технических вузах, № 12, с. 2.

Ливчак И. Ф., Карпис В. Е. Теплоизолирующие укрытия ото­пительных приборов, № 3, с. 18.

Лурье Л. А. Вертикальный форсуночный утилизатор теплоты, № 8, с. 16.

Любарский В. М., Беляева С. Дм Цыплакова Г. В., Семенова

О. Г., Щелочная регенерация коагулянта при известковой об­работке осадков, № 5, с. 15.

Малюта В. Ф., Гимпель С. Б., Морозов А. Е., Легашова Е. В., Ханинева В. Г. Об опыте инвентаризации промышленных сточных вод, № 11, с. 4.

Мелиди Г. Е., Шарута В. А. Система очистки производствен­ных помещений от фенола, № 12, с. 10.

Мещанинов И. В., Садыков Т. К. Определение эксплуатацион­ной надежности тепловых пунктов, № 2, с. 12.

Миронов А. С. Пути повышения эффективности работы вен­тиляторных установок, № 10, с. 2.

Молодкин И. Ф. Воздухораспределители для приточных си­стем с переменным расходом воздуха, № 11, с. 12.

Мошнин Л. Ф. Совершенствование проектирования систем подачи и распределения воды, № 9, с. 4.

Найденко В. В., Мойкин Е. А. Экологические проблемы горо­да и пути их решения, № 12, с. 4.

Наумов А. Л., Кротов Е. И. Оценки эффективности способов отопления, № 3, с. 12.

Новаковский Н. С., Пестов Н. Ф., Юрченко В. А. Автомати­ческое дозирование хлора на водопроводных станциях, № 2, с. 5.

Павлов Н. Н., Мастаченко В. Н. Автоматизация проектирова­ния в новых условиях хозяйствования, № 2, с. 2.

Пермяков С. И., Филимонова Г. Н. Удельный расход теплоты на отопление, № 4, с. 17.

Пирумов А. И., Проволович О. В., Канарский А. В., Иртего — ва Л. Ф., Черезова Т. В., Доброскокин Н. В., Кибардин Р. Н., Туницын И. Н., Нонезов Р. Г., Кайпоксин Л. К. Очистка воз­духа от мелкодисперсных аэрозолей, № 12, с. 9.

Поз М. Я., Сенатова В. И., Садовская Т. И. Оптимизация си­стем утилизации теплоты удаляемого воздуха, № 8, с. 11. Порядин А. Ф. Водоснабжение и водоотведение в экстремаль­ных условиях, № 11, с. 15.

Порядин А. Ф. Восстановление систем водоснабжения и кана­лизации в Ленинакане после землетрясения, № 4, с. 18. Разумовский Э. С. Развитие технологии очистки городских сточных вод, № 11, с. 2.

Рябов А. В. Аэродинамический расчет воздуховодов систем вентиляции, № 2, с. 16.

Садофьева Л. Н. Особенности теплообмена в помещении при воздушном отоплении, № 11, с. 10.

Сазонов Р. П., Кузнецова А. С., Гришанина Н. И., Бога­чев А. Ф. г Герасименко Ю. С., Сорокин В. И., Кулешова Н. Ф.

Применение метода поляризационного сопротивления для из­мерения скорости коррозии, № 12, с. 11.

Сарнацкий Э. В., Кунахович А. И. Основные направления на­учно-технического прогресса в системах инженерного обору­дования населенных мест, жилых и общественных зданий, № 5, с. 2.

Свердлов И. Ш. Типовое проектирование в современных ус­ловиях, № 8, с. 2.

Сидлер В. Г., Сумароков С. В., Чупин В. Р., Баринова С. Ю., Шлафман В. В. Расчет послеаварийных гидравлических режи­мов, № 2, с. 4.

Скидан Г. Б., Рождов И. Н. Расчет насадочных дегазаторов для удаления метана из воды, № 4, с. 9.

Слемзин В. А., Вялкова Н. С., Ломакин А. С. Номограмма для гидравлического расчета систем водяного отопления, № 9, с. 12.

Табунщиков Ю. А., Бродач М. М. Системный подход к оценке тепловой эффективности здания, № 11, с. 13.

Терехов Л. Д., Заборщиков О. В., Заборщикова Н. П., Теп-

лицкий Ю. А. Проектирование и строительство инженерных коммуникаций на вечномерзлых грунтах, № 7, с. 11.

Тишкин В. С., Боксер А. Н. Расчет противодымной вытяжной вентиляции с естественным побуждением, № 7, с. 14. Туболкин В. С. Реконструкция регулирующих клапанов вен­тиляционных установок, № 1, с. 13.

Фаликов В. С. Расчет и применение смешанных схем ЦТП с ограничением расхода воды, № 8, с. 13.

Хлыбов Б. М. Расход сетевой воды при различных температу­рах наружного воздуха, № 6, с. 14.

Ционский А. Л., Любаров А. М., Хлюпин Л. П. Эффективные конструкции труб из бетона и железобетона, № 9, с. 8. Чернов А. С. Создание подземных водохранилищ, № 10, с. 6. Чистович С. А., Войтинская Ю. А., Година С. Я. Комплексная автоматизация централизованного теплоснабжения ряда горо­дов СССР, № 7, с. 2.

Чистяков Н. Н., Мхитарян М. Г., Исаев В. Н. Экономическая оценка внутренних водопроводов жилых зданий, № 10, с. 4. Шамаев М. А. О повышении точности гидравлических изме­рений, № 1, с. 10.

Шварцман А. С. Инженерное оборудование села на современ­ном этапе его развития, № 6, с. 2.

Шевелев А. Ф., Доронин Л. К., Попов А. И. Расчет трубопро­водов горячего водоснабжения, № 1, с. 8.

Шерстнев А. Д., Зильберберг С. Д. Сооружение водовода из полиэтиленовых труб, № 9, с. 10.

Эльштейн А. М. Применение программируемых микрокальку­ляторов, № 2, с. 15.

Эрдман Н. В., Позин Г. М. Воздушный обогрев учебных по­мещений школ на Севере, № 4, с. 16.

Яковлев С. В., Ленский Б. П., Посупонько С. В., Михайлов

М. М. Расчет аэротенков-вытеснителей, № 3, с. 5.

Яковлев С. В., Мясников И. Н., Кравцов М. В. Расходомеры в комбинированных установках водоочистки, № 1, с. 6.

Якунин Ю. В., Мочалов И. П. Пути совершенствования и развития систем водоснабжения и канализации в условиях сурового климата, № 4, с. 2.

Яриновский И. В., Трофимович В. В. Система индивидуаль­ного притока воздуха в зону дыхания, № 7, с. 17.

Ярославский Л. В. Проектирование водонесущих сетей в слож­ных инженерно-геологических условиях, № 9, с. 6.

Школа современного хозяйствования

Вдовин Ю. И. Забор воды из перемерзающих рек, № 4, с. 20.

Волков В. 3., Левин Б. М., Лопатин А. Н. Внедрение водоме­ров с сегментными диафрагмами, № 8, с. 18.

Гацкевич Ю. Е., Раев М. Б. На ремонтных предприятиях Гос — агропрома УзССР, № 10, с. 17.

Гребенников В. Т., Воропанов В. Е., Иванищев К« Г., Пика-

лев С. И. Интенсификация реагентной регенерации водозабор­ных скважин, № 1, с. 18.

Заболотный А. П. Делимся опытом проектирования, № 11, с. 18.

Локтюшин В. В., Шапиро В. И. Партийная и профсоюзная организации в условиях хозрасчета, № 5, с. 20.

Никитин С. А., Фунтов В. И. Один год работы в условиях хозрасчета и самофинансирования, № 6, с. 19.

По пути обновления, № 2, с. 20.

Рузняева Т. И., Мудрецова В. В. Организация хозрасчета в комплексной научно-проектной организации, № 5, с. 19.

Рылов Ю. М., Корнейчук Г. К. Опыт работы треста Подзем — строй, № 9, с. 15.

Экономия ресурсов

Бирицкий М. И., Куксин И. Е., Цацук Г. С., Ярош Е. С.

Оценка неучтенных расходов водоотведения города, № 2, с. 22. Гудзенко П. Я. Автоматизация системы горячего водоснабже­ния, № 8, с. 19.

Ищенко В. Н., Черных Л. Ф. Экономия энергии за счет авто­матического регулирования систем отопления, № 6, с. 20. Касьянов В. И. Материалоемкость лопастных и электрических насосов, № 10, с. 18.

Мазо А. А. Сокращение расхода воды в гальваническом про­изводстве, № 9, с. 17.

Островка В. И., Ливке В. А., Болдырева Н. В. Коагуляцион­ные свойства алюминийсодержащих отходов, № 5, с. 21. Пантелят Г. С., Шуб В. Б., Хухрянская И. А. Сточные воды в системах водоснабжения газоочисток доменных печей, № 7, с. 18.

Петраш В. Д., Полунин М. М., Гераскина Э. А. Системы ути­лизации теплоты от обжиговых вращающихся печей, № 12, с. 14.

Полунин М. М., Петраш В. Д. Эксплуатационный режим си­стем водяного отопления, № 1, с. 20.

Свинцов А. П. Оптимизация режимов работы регулирующих емкостей, № 11, с. 21.

Резервы производства

Агапчев В. И. Повышение эксплуатационной надежности и эффективности работы центробежных насосов, № 9, с. 18. Быковец В. П., Глинина Л. А., Шевчик А. П. Сушка осадков сточных вод на предприятиях машиностроительной промыш­ленности, № 2, с. 24.

Верстов В. В. Экономия металла при артезианском водоснаб­жении, № 7, с. 19.

Гребенников В. Т. Реагентное освоение скважин порошкооб­разными реагентами, № 12, с. 16.

Дикаревский В. С., Амеличкин С. Г., Вилин А. Г., Левитин С. М., Ильинский Я. 3. Телевизионное обследование водоза­борных скважин, № 1, с. 22.

Коблов В. М. Промышленные испытания сепаратора ОВГ — 602К, № 11, с. 23.

Мочалов И. П., Руденко Л. В., Зеленский Г. Г. Перспектива внедрения физико-химической очистки сточных вод, № 4, с. 23. Неймарк Л. И., Поляков В. А. Металлоемкость воздуховодов приточных систем, № 3, с. 22.

Спивакова О. М., Севрюгов Л. Б., Дубровская Н. В., Федо­ров Н. Ф. Очистка сточных вод гранулированными сорбентами из бентонитовых глин, № 6, с. 23.

Теплицкий А. X., Жилченко А. Я., Зорин И. С. Механизация

ремонта и испытаний подземных трубопроводов, № 8, с. 22. Чистяков Н. Н., Лякмунд А. Л. Автоматизированные пиковые аккумуляторы воды и теплоты, № 5, с. 23.

О Продовольственной программе

Дмитриев М. Т., Шведов В. В. Естественная вентиляция для животноводческих помещений эффективна, № 2, с. 26.

Ливчак И. Ф. Улучшить работу вентиляции в эксплуатируемых зданиях, № 5, с. 25.

Малявина Е. Г., Пашкова О. М. Экономический подход к обеспеченности микроклимата животноводческих помещений, № 1, с. 23.

Олейник А. Я., Черный И. М. Расчет биофильтров с вращаю­щейся загрузкой, № 3, с. 24.

Шведов В. В. Животноводческим помещениям — рациональ­ную систему естественной вентиляции, № 8, с. 25.

Качество и эффективность

Аболин В. Ю. Исследование акустических характеристик бес — фундаментных насосов типа ЦВЦ 6,3—3,5, № 6, с. 21. Аверьянов В. К., Тютюнников А. И., Леонтьев А. А., Синица А. В. Эффективные гелиосистемы теплоснабжения, № 12, с. 19. Благоразумова А. М., Маликова Л. П., Ненашев Н. И. Опыт эксплуатации иловых площадок с вертикальным дренажем, № 1, с. 25.

Бояринов Ю. А. Прокладка трубопроводов внеплощадочных систем водоснабжения и водоотведения, № 9, с. 21.

Муфтахов А. Ж. Об эффективности бесфильтровых скважин, № 5, с. 28.

Незгада В. Ю. Распыление воды в электрическом поле совме­стно с ионизацией воздуха, № 4, с. 25.

присяжнюк Б. Л., Павленко Н. М., Лука Г. Т. Оптимизация электрохимических параметров процесса флотации, № 8, с. 26. Семенюк Л. Г., Сергиенко С. В., Моисеев В. И., Баранов­ская С. В. Эффективность утилизационных отопительно-венти­ляционных агрегатов, № 10, с. 20.

Скопин А. Н., Волкова В. П. Использование оборотной воды агропроизводства, № 7, с. 22.

Шахматова Р. А., Варшавер Л. С. Оперативный количествен­ный учет организмов активного ила, № 3, с. 27.

Автоматизация систем и сооружений

Коваль Г. П., Цепуритис М. В. Применение микроЭВМ для гидравлического расчета водопроводных сетей, № 9, с. 24.

Рохин В. В. Расчет трубчатых теплообменников на програм­мируемых микрокалькуляторах, № 12, с. 23.

Трегубенко Н. С. Методика гидравлического расчета водо­проводных пластмассовых труб, № 8, с. 27.

Трегубенко Н. С. Расчет аэротенка на программируемых мик­рокалькуляторах, № 11, с. 25.

Трегубенко Н. С. Расчет первичных отстойников на програм­мируемых микрокалькуляторах, № 10, с. 23.

Охрана окружающей среды

Дмитриев М. Т. Сохранение атмосферного озона — санитар­но-техническая проблема, № 6, с. 25.

Евилевич М. А., Евилевич А. 3. Утилизация осадков сточных

вод Ленинграда, № 12, с. 25.

Ливчак И. Ф. О плате за загрязнение воздуха, № 9, с. 25. Пирумов А., И., Барановский А. М. Мокрая очистка воздуха от гидрофобной серной пыли, № 7, с. 23.

Яковлев С. В., Алексеев М. И., Мишуков Б. Г., Цветкова Л. И., Копина Г. И. Нормирование сброса загрязняющих веществ в водные объекты, № 10, с. 26.

Заметки из практики

Бауэр А. А. Автоматизация систем кондиционирования возду­ха и вентиляции, № 6, с. 26.

Турков К. С., Климашко В. В., Плавских В. Д., Чепурной Н. П.

Пневмопробойники прокладывают трубопроводы, № 3, с. 28. Ехлаков С. В., Салахов М. Ш., Шайдуллин И. Б., Иванов

В. Б. Полибутеновые трубы в системах внутреннего водопро­вода, № 9, с. 27.

Козлов И. Д. Водозабор на реке Вах, № 4, с. 27.

Кудин В. Ф., Перель Р. Е. Обеспечение малых тепловых на­грузок от крупной котельной, № 8, с. 28.

Мовлик В. М. Автоматическое регулирование процесса ней­трализации сточных вод, № 7, с. 25.

Омельченко М. П., Смирнов А. А., Преображенский В. Л.,

Ким А. Н. Глубинный водозабор большой производительности, № 11, с. 26.

Тутеров В. А. Строительство очистных сооружений в монолит­ном исполнении. № 12, с. 26.

Якубовский Е. П., Яромский В. Н., Гулевич А. Л. Опыт эк­сплуатации флотационной установки, № 1, с. 26.

За рубежом

Басин Г. Л. Напольное водяное отопление, № 7, с. 28.

Басин Г. Л. Низкотемпературное отопление, № 1, с. 27. Варежкин Ю. М., Михайлова А. Н. Очистка промышленных сточных вод, № 3, с. 30.

Выставка ГДР в Москве, № 2, с. 27.

Карпис Е. Е. Новые единицы для оценки качества воздуха в жилых и общественных зданиях, № 6, с. 27.

Минц О. Д., Корабельников В. М. Горизонтальная многосек­ционная фильтрация при подготовке питьевой воды, № 10, с. 28.

Мочалов И — П., Родзиллер Й. Д. Очистка сточных вод малых населенных мест, № 4, с. 28.

Информация и хроника

Блок управления системой авторегулирования отпуска тепло­ты на вентиляцию, № 7, 4-я с. обл.

Блок управления системой авторегулирования отпуска тепло­ты на отопление с зависимой схемой присоединения, № 6, 4-я с. обл.

Блок управления системой авторегулирования отпуска тепло­ты на отопление с независимой схемой присоединения, № 3, 4-я с. обл.

В Госстрое СССР, № 3, с. 29.

Волков В. А. Восстановление работоспособности крана, № 1, с. 17.

Калинушкин М. П. Семинары памяти учителей, № 6, с. 28. Кондиционеры фирмы «Йорк», № 2, 3, 6; 3-я с. обл. Ленчевский Ю. С. Рекомендации по испытанию и наладке си­стемы отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха, № 11, с. 29.

Ливчак И. Ф., Киселева Г. Ю. О применении газовоздушных систем лучистого отопления, № 5, с. 29.

17-й Международный конгресс по водоснабжению, № 1, с. 29, Митянин В. М. «Повышение уровня эксплуатации систем коммунального водоснабжения и водоотведения», № 4, с. 30. Мозговой Н. В., Петруненко Г. Д. Опыт внедрения безотход­ной технологии очистки сточных вод, № 7, с. 30. Научно-технический семинар в Киеве, № 6, с. 28.

Орлов Г. А. Советско-американская научно-техническая кон­ференция «Проблемы качества питьевой воды», № 12, с. 27. Поляков В. В. Юбилей факультета, № 1, с. 16.

Регенерация скважин порошкообразными реагентами, № 9, 2-я с. обл.

Сергеев Ю. С. 50-я научно-практическая конференция, № 10, с. 24.

Станция очистки низкоконцентрированных сточных вод, № 12, 4-я с. обл.

Теплоутилизаторы типа ТКТ и ТРК, № 9, 4-я с. обл. Технология внутрипластовой очистки воды от железа, № 2, 4-я с. обл.

Участок по производству канализационных заготовок из по­лиэтиленовых труб, № 8, 4-я с. обл.

Центробежный аппарат с активной насадкой, № 1, 4-я с. обл. Чеботарева А. Г. Анаэробная биологическая обработка сточ­ных вод, № 9, с. 29.

Шторчатые клапаны противодымной защиты зданий, № 4, 4-я с. обл.

Электрические фильтры типа ФЭ, № 1, 3-я с. обл.

Критика и библиография

Анцыпович И. С. Рецензия на книгу, № 5, с. 31.

Белецкий Б. Ф. Для строительных бригад, № 3, с. 31.

Вдовин Ю. И., Бикунов В. С. Рецензия на книгу, № 6, с. 31. Грачев Ю. Г. Рецензия на книгу, № 5, 3-я с. обл.

Дублении Е. И., Евграфова Г. Г. Рецензия на книгу, № 12, с. 28.

Дыскин Л. М., Лебедева Е. А. Рецензия на учебник, № 1, с. 31. Зеркалов Д. В. Оборудование для теплоснабжения зданий, № 1, с. 30.

Иванов В. В., Беспалов И. П.} Чеботарев В. И. Своевремен­ные пособия, № 1, с. 30.

Иссерлин А. С., Потрошков В. А. Рецензия на книгу, № 5, 3-я с. обл.

Калинушкин М. П. Своевременные пособия, № 1, с. 31.

Копко В. М., Курпан М. И. Рецензия на книгу, № 10, с. 30. Коптев Д. В. Для работников легкой промышленности, № 5,

Ксенофонтов Б. С. Полезные издания, № 8, с. 30.

Нефедов С. В. Превратить технику современного управления в средство экономии энергии, № 3, с. 31.

Прозоров И. В. Полезная книга, № 2, с. 30.

Сарнацкий Э. В., Титов В. П. Книга Исследовательского ин­ститута солнечной энергии (США), № 11, с. 31.

Слуцкий И. А. Книга о газовом лучистом отоплении, № 9, с. 30.

Слуцкий И. А. Полезные издания, № 8, с. 30.

Холодный В. А., Пантелят Г. С. Рецензия на книгу, N<> 10, с. 30.

Яковлев С. В. Рецензия на книгу, № 6, с. 31.

ВДНХ СССР

Автоматизированное рабочее место технолога водопроводной станции АРМ ТВС, № 2, с. 23.

Дезинтегратор осадка сточных вод ДО-180, № 2, с. 19.

Котел водогрейный малометражный сварной на твердом топ­ливе для одноквартирных жилых домов, № И, с. 24.

Очистка маломутных цветных поверхностных вод с использо­ванием осветлителей-рециркуляторов, № 9, с. 16.

Очистка подземных вод от сероводорода, № 7, с. 31. Тепловентилятор ТВ-6, № 5, с. 26.

Устройство для пробного коагулирования воды «Капля», № 3, с. 23.

ЭлектротеплОаккумуляционная система отопления, № 11, с. 17.