Il s’agit de calculer un point de consigne qui sera fonction du niveau de puissance, de la temperature et de la pression primaire ainsi que de la distribution de puissance AI. On a :

REC = f(AT, T, p, AI)

Le niveau de puissance AT sera donc compare a chaque instant a un point de consigne variable : ATte = f (T, p, AI).

Afin de simplifier le calcul de cette fonction, une separation des variables est effectuee et la consigne est calculee en deux phases :

• calcul d’un point de consigne qui prend en compte les effets sur la crise d’ebul­lition de la temperature T et de la pression p pour une distribution de puissance donnee, dite de reference. Cette premiere etape conduit a l’etablissement de limites physiques dans un plan temperature-puissance, limites parametrees en fonction de la pression primaire;

• calcul d’une fonction de correction du point de consigne etabli precedemment pour tenir compte de l’effet de la distribution axiale de puissance (a travers le para — metre AI) a conditions thermohydrauliques (T, p) donnees.

Les limites physiques sont calculees a l’aide d’un code de thermohydraulique qui de­termine le niveau de puissance limite en fonction de la temperature et de la pression primaire, avec les hypotheses suivantes :

• distribution axiale de reference en cosinus « tronque », donc symetrique (AI = 0), avec un pic egal a 1,55. Comme nous le verrons plus loin, cette loi est enveloppe vis-a-vis du REC des distributions reelles de puissance dans une plage de AI « raison — nables » correspondant au fonctionnement normal de l’installation. Ceci evite une reduction du point de consigne de la protection (par f (AI)) en exploitation normale dans une bande « mediane » de AI; [39]

• pression primaire comprise entre 124 et 165,5 bar. En dehors de cette plage, l’arret automatique est actionne par haute ou basse pression.

En plus des iimites sur la crise d’ebullition, apparaissent ies iimites en saturation a la sortie du creur dont le but est de conserver la validite de la mesure de puissance par AT. Pour une pression primaire donnee, le domaine interdit est donc situe au-dessus de la limite physique correspondante (figure 8.15).

La correction a apporter aux limites physiques en fonction de la distribution de puis­sance est calculee a l’aide d’un code de thermohydraulique qui determine le niveau de puissance limite pour des valeurs de la pression et de la temperature primaire situees sur les limites physiques et pour differentes distributions de puissance. L’echantillon de distri­butions de puissance examine est le meme que celui decrit pour la protection contre la surpuissance.

Une schematisation des calculs decrits precedemment est presentee figure 8.1 6.

La fonction de penalite determinee est indiquee figure 8.17. La distribution de puis­sance de reference est bien l’enveloppe des distributions reelles de puissance dans une plage suffisante de difference axiale du flux : -20 % PN a +5 % PN en cycle 1, -15 % PN a +14 % PN pour les cycles ulterieurs, en mode G : bande correspondant au fonction — nement normal du reacteur. En dehors de cette plage, la puissance limite definie par les limites physiques devra etre reduite lineairement en fonction du AI.